漿液循環(huán)泵的設(shè)計(jì)參數(shù)見(jiàn)表1 所列。實(shí)際運(yùn)行中發(fā)現(xiàn)該泵振動(dòng)過(guò)大，其現(xiàn)場(chǎng)采集的振動(dòng)頻譜如圖1 所示。根據(jù)圖1 的振動(dòng)頻譜分析可知，兩個(gè)振動(dòng)峰值分別為39. 58Hz和 79. 15Hz，前一頻率振幅峰值***大為2.19mm/s，后一峰值其次，而其它頻率幾乎沒(méi)有振動(dòng)值,且后者頻率為前者的2 倍。

 

　　從 圖 1 可以發(fā)現(xiàn),泵運(yùn)行時(shí)***個(gè)振動(dòng)峰值與該泵的水力振動(dòng)頻率基本相等。綜合流體力學(xué)及離心泵泵相關(guān)知識(shí)綜合判斷，這一起特殊的水力振動(dòng)，與泵葉片數(shù)和介質(zhì)水力特性決定的，而不是泵本身缺陷因素產(chǎn)生的，解決的辦法只有改變其工作轉(zhuǎn)速,避開(kāi)其水力振動(dòng)頻率。

　　振動(dòng)的解決

　　為避免泵的水力振動(dòng)，需要改變其工作轉(zhuǎn)速，改變其功頻。選擇升***轉(zhuǎn)速還是降低轉(zhuǎn)速需要由泵的需求流量和揚(yáng)程來(lái)決定。這一計(jì)算的依據(jù)是泵的相似定律：

　　這個(gè)流量遠(yuǎn)比其它3 臺(tái)要大得多，也比設(shè)計(jì)流量大,又由于該 漿液循環(huán)泵出口管位于26. 7m 標(biāo)***，到吸收塔內(nèi)的自由液面為17m，漿液下落行程***大，與 S02接觸時(shí)間就***長(zhǎng)，所 以 D 漿液循環(huán)泵運(yùn)行對(duì)脫硫率的變化非常明顯。但由于流量過(guò)大，帶來(lái)兩方面的負(fù)面影響,一是該流量和轉(zhuǎn)速對(duì)應(yīng)泵的工作點(diǎn)，正好處于水力振動(dòng)區(qū);其次是因?yàn)榱髁窟^(guò)大，漿液下落行程長(zhǎng)，對(duì)煙氣阻力增加巨大，大大加劇了增壓風(fēng)機(jī)的負(fù)擔(dān)。

　　綜合該 漿液循環(huán)泵存在的問(wèn)題并結(jié)合脫硫效率的趨勢(shì)分析，對(duì) 漿液循環(huán)泵的流量作適當(dāng)?shù)恼{(diào)整,并不會(huì)系統(tǒng)造成較大的影響，而由于流量調(diào)整可改變漿液循環(huán)泵的工作點(diǎn)，避開(kāi)水力共振區(qū)，這可提髙泵的整體壽命和可靠性，大大減少漿液循環(huán)泵機(jī)械密封的損壞，提***整體經(jīng)濟(jì)效益，為此決定降低泵的工作轉(zhuǎn)速來(lái)降低泵的實(shí)際流量。由于該漿液循環(huán)泵采用的是減速齒輪箱傳動(dòng)，可改變齒輪箱的傳動(dòng)比。經(jīng)初步計(jì)算，決定將泵的轉(zhuǎn)速由原來(lái)的473 r/min下降到455r/min。改造后電機(jī)實(shí)際運(yùn)行電流 由 73A 下降到64A，計(jì)算得到降低轉(zhuǎn)速后漿液循環(huán)泵的實(shí)際流量為 11432m3/ h。

　　泵改造后效果

　　1.泵電流變化及煙氣阻力變化

　　對(duì) 脫硫吸收塔漿液循環(huán)泵實(shí)施工作點(diǎn)改變后，電流下降 約 10A,流量減少1508 m3/ h 。對(duì)煙氣的阻礙作用減小，在***負(fù)荷條件下表現(xiàn)在增壓風(fēng)機(jī)上的電流降低8A~10A。

　　2.泵振動(dòng)情況

　　泵工作點(diǎn)改變后測(cè)量的振動(dòng)頻譜如圖2 所示，可知泵在5 倍頻的振動(dòng)值大幅下降，僅 為 0. 6mm/s，完全滿足設(shè)計(jì)要求，泵運(yùn)行正常。